针对永磁推进电机低转速、大转矩、轻噪声的运行要求，其控制应具备良好的低速性能。

永磁推进电机因其体积小、重量轻、效率高、转矩密度大等优点，已经开始替代传统直流推进电机，成为现代舰船电力推进系统中的常见动力装置之一。国外对大功率交流推进电机的驱动控制研究多集中在异步电机方面，而国内目前还处于吸收引进阶段。就驱动方式而言，文采用交-交循环变流器方式，具有低速性能好、起动转矩大的优点，但控制复杂，功率因数低，高次谐波消除较为困难；文采用交-直-交PWM方式，其主电路简单，功率因数接近l，能够有效抑制和削弱谐波。就控制方法而言，文对比了矢量控制和直接转矩控制，指出前者着眼于磁链与转矩的解耦，电流、转矩控制性能良好，调速范围宽，后者动态响应快，但低速时转矩脉动大，缺乏对电机电流的有效控制。

本文根据矢量控制理论和SVPWM原理，采用交-直-交PWM驱动方式，以TMS320LF2407ADSP为核心，给出了永磁同步电机推进系统的硬件结构和软件流程。在此基础上，对该套方案进行了Matlab/Simulink仿真和低速运行实验。

1 永磁同步电动机的矢量控制策略

矢量控制理论是由F．Blaschke于1971年提出的，其基本原理是：在转子磁链dqO旋转坐标系中，将定子电流分解为相互正交的两个分量id和iq,其中id与磁链同方向，代表定子电流励磁分量，iq与磁链方向正交，代表定子电流转矩分量，用这两个电流分量所产生的电枢反应磁场来等效代替原来定子三相绕组电流ia、ib、ic所产生的电枢反应磁场，即进行Park变换：

式中：γ为转子位置角，即转子d轴领先定子a相绕组中心线的电角度。

然后分别对id和io进行独立控制，即可获得像直流电机一样良好的动态特性。

表面凸出式转子结构的永磁同步电机d、q轴电感基本相同，因而其电磁转矩方程为

式中：pn为转子极对数，Ψf为永磁体产生基波磁链的有效值。

为使定子单位电流产生最大转矩，提高电机的工作效率，本文选用最大转矩/电流矢量控制，由式(2)可知，对于表面凸出式转子结构的永磁同步电机，可令id=0，通过调节iq来实现转矩的控制。如图1所示，整个伺服系统由3个控制环构成。

1)位置环：采集电机旋转编码器输出的脉冲信号，鉴相、倍频后进行计算，提供坐标变换所需的转子位置信息;

2)速度环：比较实际转速n与设定转速nref,所得差值经PI调节后,作为q轴电流参考值iqr,再经电流环调节后，反过来控制电机转速;

3)电流环：比较电流实际值id、iq与参考值idr、iqr，经PI调节后产生d、g轴电压参考值udr、uqr，将其转换至静止坐标系中得uαr、uβr,按SVPWM方式生成逆变器触发信号，驱动电机。

2 系统硬件结构

永磁同步电动机推进系统的硬件结构如图2所示，它主要提供以下3大功能：电动机控制策略的实现、控制量的检测采样以及功率驱动。

2．1 TMS320LF2407A DSP

整个系统控制策略的实现由核心硬件TMS320LF2407A DSP完成，它是TI公司专为电机控制而设计的定点芯片，具有低功耗和高速度的特点，其单指令周期最短可达25 ns。片内两个事件管理器(EVA和EVB)各有2个通用定时器，6个带可编程死区功能的PWM输出通道，1个外部硬件中断引脚，3个捕获单元(CAP)和1个正交编码单元(QEP)。这些功能与串行外设接口(SPI)等模块一起，极大地方便了电机控制过程中的数据处理、策略执行和决策输出等。

2．2 控制量检测部分

电机机械量的采集由增量式光电编码器来完成，其输出包括两组脉冲信号：A、B、Z和U、V、W，它们与DSP的连接如图2所示。其中A、B信号正交，频率为电机机械转速频率的2 500倍，正交编码单元将它们四倍频后送入相应的计数器进行计数，计数方向由A、B信号的相位先后决定。Z信号随转子每转一周输出一个脉冲，用以检测电机转速。U、V、W信号与电机三相反电势同频率、同相位，根据它们的不同状态，可将360°电角度平面分成6个部分，用以确定电机的初始转子位置角。

电机电流状态量的采集由霍尔电流传感器完成，其采样电路如图3所示，输入输出关系为

为了保证电流较小时的采样精度，改善电机低速、轻载下的运行情况，本系统采用12 b双A／D转换器ADS7862来代替DSP内部10 b的模／数转换模块，通过DSP的外部存储器扩展接口，将式(3)的模拟电流量转换为数字量结果，输入DSP。

2．3 功率驱动部分

永磁同步电机的功率驱动为交-直-交PWM方式，其中整流部分采用单相桥式不控整流，逆变部分采用智能功率模块(Intelligent Power Module，IPM)PS21869，它内部集成了6个绝缘栅双极型晶体管(Insulated Gate Bipolar Transistor，IGBT)及其驱动、保护电路，由DSP的PWMl～6引脚提供触发信号，能够在过流或欠压故障发生时，关闭IGBT驱动电路，使模块停止工作，同时在相应故障引脚输出故障信号至DSP的PDPINTA引脚，通过硬件中断，封锁PWM脉冲输出。

3 系统软件设计

永磁电机推进系统的软件主要由3部分组成：初始化程序、主程序和中断服务子程序。系统复位时，首先执行初始化程序，检测、设定DSP内部各模块的工作模式和初始状态。主程序负责收集电机电流、转速、转子位置等一系列实时运行信息，在满足条件时设置系统标志位，执行相应中断服务子程序。其中，外部保护中断子程序由PDPINTA引脚触发，用于在故障发生时切断DSP的PWM及定时器输出；而定时中断子程序则是实现电机矢量控制策略的核心程序，主要完成PI调节和SVPWM波形发生这两大功能，其流程图如图4所示。

3．1 数字PI调节器

模拟PI调节器的控制规律为

其中：e(t)为参考值与实际值之差，作为PI调节器的输入;u(t)为输出和被控对象的输入；uo为PI调节器的初值；Kp为比例系数；TI为积分常数。

将式(4)离散化，即可得到数字PI调节器的数学表达式：

式中：k为采样序号，T为PWM采样周期，KI=Kp／TI，为积分系数。

由于电机转轴和负载轴转动惯量的存在，速度PI调节器的时间常数较大，调速时系统响应较慢。而电流PI调节器则因为电时间常数较小，在电机起动和大范围加减速时能够快速进行电流调节和限幅，增强了系统抗电源和负载扰动的能力。

3．2 SVPWM波形发生

SVPWM是一种从磁通角度出发的PWM方式，其基本原理及扇区划分见文。利用EVA的全比较单元，可直接在PWMl～6引脚上输出五段式SVPWM波形，它在每个PWM周期中，能够保证一相的开关状态不变，有利于开关损耗的减小。其主要步骤如下：

1)将比较控制寄存器(COMCONA)第12位置l，使SVPWM发生功能有效；

2)设置比较方式控制寄存器(ACTRA)，令SVPWM输出矢量正向旋转，使PWMl、3、5引脚高有效，PWM2、4、6引脚低有效；

3)设置定时器TI计数方式为“连续增／减”，相应周期寄存器TIPR的初始值为PWM采样周期的一半，即Tc／2；

4)计算输出空间电压矢量Uout在两相静止坐标系中的分量uα、iβ；

5)确定组成Uout所在扇区的两个非零空间矢量Ur、Ux+60,按其值装配ACTRA；

6)根据表1计算Ux、Ux+60的作用时间t1、t2，将t1装入比较寄存器CMPRl,t1+t2装入CMPR2，启动定时器操作。

当TI值与CMPRl或CMPR2值发生匹配时，PWM输出就会产生跳变。通过及时更新每个采样周期中CMPRl、CMPR2的值，就可以形成一系列不等宽的脉冲，使输出电压矢量的磁链轨迹为圆形，达到SVPWM的目的。此外，为避免IPM同一桥臂上下两只IGBT的直通，程序通过死区控制寄存器对PWMl～6引脚设置死区时间；同时滤除PWM序列中的过窄脉冲，以减小器件的开关损耗。

4 仿真与实验结果

本文利用Matlab／Simulink工具箱，根据图1搭建系统模型，对一台3对极永磁同步电机进行了矢量控制策略的仿真，所得仿真波形如图5所示。

从仿真结果可以看出，本矢量控制系统响应快速，转矩脉动小，动态性能良好；id能够较好地跟随参考值0，从而保证了单位电流下最大转矩的输出，有利于推进电机效率的提高。

实际实验中，TMS320LF2407A时钟频率为30 MHz，SVPWM采样频率为3 kHz，死区时间设为8 μs，并滤除正负脉宽小于6％脉冲周期的过窄脉冲。当转速为300 r／min时，可得永磁电机推进系统输出电压、电流波形及其频谱如图6、图7所示。

由图7a可以看出，SVPWM方式生成的电压基波幅值较大，谐波分布比较分散，但其低次谐波主要为三次谐波；由图7b可以看出，三相电机的电路结构对三次谐波成分有自然抑制作用，高次谐波则通过电机绕组电感的滤波作用得到削弱和消除，从而大大减小了谐波电流。

5 结 论

仿真和实验结果表明，采用交-直-交PWM驱动和最大转矩／电流矢量控制的全数字永磁同步电动机推进系统，电压利用率较高，转矩脉动小，能够较好地抑制了电机电流中的谐波，低速性能优于直接转矩控制，可以满足推进电动机低转速、大转矩、轻噪声的要求，为现代舰船电力推进系统数字化操控的实现提供了一定参考。